Аеронаутички инжењеринг Управно право Управно право Белорусије Алгебра Архитектура Безбедност живота Увод у професију "психолог" Увод у културу економије Виша математика Геологија Геоморфологија Хидрологија и хидрометрија Хидросистеми и хидромашине Историја Украјине Културологија Културологија Логика Маркетинг Машинерија Медицинска психологија Управљање Метали и заваривање Методе и инструменти за мерење електричних величина ekonomija Нацхертателнаиа geometrija Основе экономицхескои t ории Заштита рада дизајна пројекат тактика процеса и структура размишљања Профессионалнаиа Психологија Психологија Психологија управљање модерне фундаменталные и истраживања прикладные у приборостроении социјалне психологије Социјално-философскаиа проблема Социологија Статистика Теоријске Основе информатику теорије аутоматску регулацију теорије вероватноће ТРАНСПОРТНОЕ право туроператор Ухоловное право Ухоловныи процес управљања современным производног Физика Физицхеские феномен Филозофија хлађења и екологија Економија Историја економије Основи економије Економија привреде Економска историја Економска теорија Економска анализа Економски развој ванредних ситуација у ЕУ ВКонтакте Колеге из света Мој свет факсимил ЛивеЈоурнал Инстаграм

Цеви од ливеног гвожђа - 1,0 мм




Познавање вредности Рејнолдсовог броја Ре и релативне храпавости могуће је одредити вредност коефицијента трења λ на дијаграму зависности λ = ф ( Ре , ) датог на крају података вођења (сл. 9).

Следеће формуле се такође могу користити за одређивање вредности коефицијента отпора трења λ :

Ламинарни мод (Ре <2320) - λ = 64 / Ре,

Турбулентни мод (Ре> 2320),

Прво се израчунава критеријум ,

ако <10, затим λ = 0,3164 Ре 0,25

ако 10 < <500, онда

ако > 500, онда λ = 0.11

4.4. Одредити укупни коефицијент локалне отпорности .

Тако је цјевовод једноставан (константан промјер и нема гране), тада се укупни коефицијент локалне отпорности може дефинирати као аритметичка сума свих коефицијената појединачних локалних препрека.

Треба напоменути да локални губитак главе настаје тамо гдје брзина мијења величину или смјер и односи се на реструктурирање дијаграма брзине и формирања вртлога. Онда

У наставку су приказане просјечне вриједности локалне отпорности које се најчешће сусрећу:

Улаз у цев без заокруживања улазних ивица ............ = 0.5

Улаз цеви на заобљеним ивицама ..................... = 0.1

Излази из цеви до већег брода .................. = 1.0

Оштра ротација цеви за 900 .................................... = 1.5

Глатко окретање цеви за 900 ................................. = 0.5

Коефицијент отпора вентила, вентила, вентила зависи од степена њиховог отварања и обично се даје или одређује експериментално.

4.5. Статички притисак Хт одређен је излазним условима. Ако течност из цевовода улази у атмосферу, онда Х ст = 0, ако дође до цурења у резервоару до нивоа, тада је вредност статичког притиска једнака вредности притиска течности у резервоару, односно Хст = Х 1 .

4.6. Након одређивања свих количина укључених у једнаџбу потребног притиска, израчунати неколико вриједности Н фунти за све вриједности наведеног трошка. Обвезно је израчунати за једну вриједност расхода, а остале вриједности су сведене на таблицу.

Примери табеле за израчунавање потребног притиска.

К, м 3 / с В, м / с Ре λ Н ст , м Н пт , м
К 1 = 0 - Н 1 Н 1
К 2
К 3

4.7. Након израчунавања неколико вредности потребног притиска, конструишемо графички приказ зависности Н р = ф (К). Примери овакве графике приказани су у наставку (слика 3). За вредност која је претходно израчуната за претходно лоцирани притисак Н , налазимо жељени трошак К према графу .


border=0




Фиг. 3. Да одредимо проток течности у једноставном

нафтовод.

Дати граф је конструисан при статичком притиску Х ст = Х 1 = 2 м и налази се под притиском Х п = 9,5 м, са жељеним протоком К = 2,8 м 3 / с.

4.8. Комплекс се назива цевовод, који се састоји од одвојених делова једноставних и међусобно повезаних у серији или паралелно.

У случају консекутивног повезивања, проток у свим сукцесивно спојеним цевима је исти, а укупни губитак притиска између крајњих тачака је једнак зброју губитака главе у свим сукцесивно повезаним цевима, односно имамо следеће основне једначине:

Ове једначине одређују правило конструисања карактеристика серијског повезивања цеви. Нека ове карактеристике цевовода 1, 2 и 3 (слика 4 ). Да би се конструисала карактеристика целокупне секвенцијалне везе , неопходно је направити губитак притиска при истој цени, тј. Направити ординате све три кривуље са једнаким апсцисама.

За паралелно повезивање цјевовода карактеристично је да су укупни трошкови једнаки збиру трошкова у свим гранама, односно:

и губици притиска у паралелним цевоводима су једнаки:

Они се могу изразити у општим терминима због трошкова који следе:

,

,

.

Систем датих једначина омогућава решавање, на пример, типичног задатка који следи: проток података у главној линији К и све величине цевовода; одредити трошкове паралелни цјевоводи и

Користећи ове изразе, можете направити једнаџбе као паралелне цевоводе између тачака гранања.



Из ових једначина следи следеће важно правило: за конструкцију карактеристика паралелног повезивања више цевовода, апсциса (трошкови) карактеристика ових цевовода треба да се извлачи на истим ординатама ( ) Примери овакве конструкције су дати на сл. 5

Разгранати спој је скуп неколико једноставних цјевовода, који имају једну заједничку секцију - локацију гранања (или затварања) цијеви.

Нека главни цевовод има грану у пресеку М - М, из које, на пример, три цеви 1, 2 и 3 разлицитих велицина, локалне подлоге са разлицитим (слика 6) одлазе. Геометријске висине з 1 , з 2 и з 3 крајњих секција и притисак п 1 , п 2 и п 3 у њима ће такође бити различити.

Пронађите везу између притиска на раскрсници М - М и трошкова у цјевоводима, поштујући смјер протока у њима.

Као и за паралелне цевоводе,

Након што смо написали Берноуллијеву једначину за прелазак М - М и терминални део, на пример, први цевовод, добијамо (занемарујући разлику у висинама брзине)

Или:

где .

Слично томе, два друга цјевовода могу бити записана

,

.

Тако добијамо систем од четири једначине са четири непознанице: и

Главни задатак израчунавања разгранатог цјевовода је: податак у точки М, све димензије грана (укључујући геометријске висине з ), тлак на крајњим дијеловима и све локалне потпоре; одредите трошкове ( , као и потребан притисак . Могуће су и друге варијанте израза проблема, решене на основу истог система једнаџбе.

Изградња тражене кривуље притиска за разгранати цјевовод врши се додавањем кривуља потребних заглавља за гране правилом додавања карактеристика паралелних цјевовода (слика 7) - додавањем апсциса (К) на исте ординате (Нм). Кривуље тражених наслова за гране су означене бројевима 1 , 2 и 3, а укупна кривуља, односно крива потребног притиска за цијело гранање, означена је словима АБЦД. Из графикона је јасно да је стање снабдевања флуидом у свим секторима неједнакост .

У општем случају, сложени цевовод се састоји од једноставних цевовода са њиховим узастопним и паралелним везама (слика 8, а) или са гранањем (слика 8, б).

Размотримо отворени сложени цевовод са гранама и расподелом течности у терминалним деловима (тачкама) грана. Главни цевовод се разлаже у тачкама А и Ц. Течност се доводи до тачака (секција) Б, Д и Е са трошковима и

Димензије главне линије и свих грана (једноставни цевоводи) су познате, дате су све вредности локалних отпора, као и геометријске висине коначних тачака мерених од равни М-Н и прекомерног порока на крајњим тачкама. и Под овим условима, могу се ријешити два главна задатка, која се разматрају раније, тј. Да се ​​у одређеним главним трошковима утврде трошкови у свакој од грана и потребан потребан притисак, као и да се утврде главни (укупни) трошкови и трошкови у свакој индустрији при датом локацијском притиску.

Прорачуни сложених цјевовода често се изводе графички-аналитичком методом, односно кориштењем кривуља потребног тлака или карактеристика цјевовода. Кривуља потребног притиска за цео комплексни цевовод може се конструисати на следећи начин:

1) сложени нафтовод је подељен на неколико једноставних;

2) изградити кривуље потребних тарифних бројева за сваки од једноставних цјевовода, а за гране са коначном расподјелом - узимајући у обзир и за средње секције (на пример, АУ и МА) - без рачуноводства ;

3) изврши кривуље потребних заглавља за гране (и паралелне линије, ако их има) према правилу додавања карактеристика паралелних цјевовода;

4) да добије добијену криву са карактеристиком узајамно повезаног цевовода у складу са релевантним правилом (видети параграф 7.1), итд.

Дакле, када се прорачуни морају кретати од коначних тачака сложеног цјевовода до његове почетне тачке, то јест против протока течности.

Вођено овим правилом, могуће је конструисати криву потребног притиска за било који сложени цевовод, како у ламинарном тако иу турбулентном режиму.

Након завршетка описане конструкције и пријема распореда , можете га користити за рјешавање горе наведених проблема на различите начине.

5. Пречник млазнице д је константан ниво обезбеђивања, Х1 у резервоару 2 може се наћи користећи формуле за проток флуида кроз отворе и млазнице. Проток течности кроз њих је дефинисан као:

,

где μ - коефицијент трошења рупе или млазнице;

ф - површина рупе или млазнице, [м 2 ];

Х - притисак испред рупе или млазнице, [м].

Фактор протока μ је табеларна вредност која зависи од типа отвора или млазнице. Коефицијент μ за главне типове млазница приказан је у наставку:

Рупа у танком зиду .............................................. .................. μ = 0,62

Спољне цилиндричне млазнице (вентури) ............................. ... μ = 0,82

Унутрашње цилиндричне млазнице (Борда) ............................... ... μ = 0.71

Конусне спојнице (конфусер, угао отварања 13 0 ) ... μ = 0,94

Конусне дивергентне млазнице (дифузор, угао отварања 8 0 ) .. μ = 0,45

Коноидне млазнице ................................................ ........................... μ = 0,97

Познавање протока К из резервоара 2 (јер је ниво Х 1 константан под условом, затим слиједи једнакост протока и протока), можете наћи подручје млазнице и, дакле, његов пречник од односа:

, [м].

6. Сила интеракције између млаза који долази из млазнице и препреке 3 може се наћи на следећим зависностима:

Р = ρКВ (1-цосβ) = ρВ 2 ф (1-цосβ),

Где је Р сила интеракције између млаза и препреке, [Х];

ρ је густина течности, [кг / м3 ] ;

К - проток течности, [м 3 / с];

В - брзина протока флуида из млазнице, [м / с];

ф - површина млазнице, [м 2 ].

β је угао млазног тока, 0 .

Тада за равну препреку β = 900, цосβ = 0 и Р = ρкв.

За полусферне β = 1800, цосβ = -1 и Р = 2ρкв

8. Повећање притиска у цевоводу са тренутним затварањем засуна може се пронаћи помоћу формула за израчунавање хидрауличког удара који се јавља када се преклапање улаза цевовода тренутно одвија. Величина таквог пораста притиска је једнака:

,

- тренутно повећање притиска, [Па];

- густина течности, [кг / м 3 ];

ц - брзина ширења ударних таласа, [м / с];

В је брзина протока флуида у цевоводу пре затварања вентила, [м / с], што је према формули:

;

Брзина ширења ударних таласа може се наћи по формули Н. Е. Жуковског:

,

при чему је Д - модул еластичности течности, Па;

Е - модул еластичности материјала цевовода, Па

д - унутрашњи пречник цевовода, м;

δ - дебљина зида цевовода, м; δ = 0,05 д (под условом).

Знајући све горе наведене количине, лако се може одредити повећање притиска шока.

Вриједности модула еластичности различитих материјала приказане су испод [Па].

Вода .....................

Стеел .....................

Цаст ирон .....................

Брзина ударних сметњи за апсолутно круту цјевовод (тј. Максималну) је 1440 м / с.





; Додано: 2018-01-08 ; ; Прегледа: 243 ; Да ли објављени материјал крши ауторска права? | | | Заштита личних података | ОРДЕР ВОРК


Нисте пронашли оно што сте тражили? Користи претрагу:

Најбоље изјаве: За студента, најважније је да се не полаже испит, већ да се на вријеме сјети. 9368 - | | 7115 - или прочитати све ...

2019 @ edubook.icu

Паге генератион фор: 0.013 сец.